• 薄钢板剪力墙抗震性能非线性有限元分析

  应用有限元分析软件 , 建立了薄钢板剪力墙在滞回荷载作用下的有限元分析模 型 , 对其 抗震性能进行 了数值模拟分析研究 , 并与有关试验数据进行了对比分析 , 结果表明 , 采用薄钢板剪力墙作为杭侧力构件 , 可显著提高结构的承载力、延性和减震耗能性能 。

  2024-12-12 iGeo

• ＬＮＧ储罐外墙温度应力分析及预应力筋设计

  大型 ＬＮＧ储罐的外墙一般由预应力混凝土建造，其应力分布及变形比较复杂。在介绍预应力混凝土外墙温度应力计算方法 的基础上，采用理论分析的方法，推导出了圆筒形外墙温度应力的计算公式、外墙在温差荷载及其他普通荷载作用下预应力筋的计 算公式以及最大环向应力所在位置计算公式，进而给出了预应力筋结构调整的方 案。研 究 结 果 表 明，内罐的超低温液体会使预应 力混凝土外墙产生很大的温度应力，环向温度应力最大可达混凝土抗拉强度的一半，使外墙在受内压时更加危险，因此在环向预应 力筋设计时须考虑温差荷载影响。而后采用 ＡＤＩＮＡ 有限元软件建立多个钢筋混凝土分离式模型进行数值模拟，不仅验证了所推 导公式的正确性，而且证明了该结构优化方案使外墙的变形及应力分布更加合理。

  2024-12-12 iGeo

• 坝体土体和防渗墙模量变化对防渗墙应力变形的敏感性分析

  结合某水库的除险加固工程, 建立二维有限元模型对采用低弹模混凝土防渗墙的某土石坝进行了数值模 拟。分析计算按加固过程中的施工进度模拟, 同时利用 adina 中多孔介质材料属性, 考虑了坝体中渗流作用对防渗墙应 力变形的影响。接触面单元考虑到在防渗墙的实际施工中需要泥浆护壁, 采用 Go odman 修正单元。为分析坝体土体和 墙体材料的弹性模量对墙体应力和变形的影响, 研究了正常水位下防渗墙的应力和变形随坝体土体和防渗墙弹性模量 变化而变化的规律性。计算结果表明: 当防渗墙的弹模小于 5 000 M Pa 时, 墙体应力随防渗墙弹性模量的变化不敏感, 当防渗墙的弹模大于 5 000 MPa 时, 墙体应力随防渗墙弹性模量的变化敏感; 最大水平位移随着防渗墙模量的增大变化 不大, 对防渗墙模量的变化不敏感; 防渗墙墙体应力和变形对坝体土体弹性模量的变化不敏感。

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• T形矩管节点不同强化方式的力学性能研究

  研究了矩管钢管桁架 T 形强化节点的基本受力特征和性能差异，借助大型通用有限元程序 ADINA，建立了无强化与 4 种不同的强化方式共 5 组不同构造参数的 T 形连接节点数值模型，结合节点实际受力状况分别考虑单向轴力、单轴拉压作用 以及拉压轴力与水平干扰力组合作用三种工况，进行了极限承载力和滞回性能的数值分析计算，得出外套管强化节点具有相 对较好的综合力学性能，可为类似工程节点强化构造设计以及后续矩管桁架强化节点试验研究提供参考。

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• LNG储罐外壁地震响应有限元分析

  利用 ADINA 分别建立 LNG 储罐空罐 SHELL 壳体单元及 3D-SOLID 实体单元有限元模型． 对 2 种模型进行模态分析，验证 SHELL 单元模型的有效性． 在 El Centro 地震波作用下对 LNG 储罐混 凝土外壁进行地震响应分析． 结果表明: 在地震作用下，LNG 储罐外壁的位移和加速度沿罐高方向 逐渐增大; 空罐时，LNG 储罐外壁位移及加速度时程曲线与地震波形基本一致．

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• 阿海重力坝倾斜层状地基力学参数敏感性分析

  基于大型通用商业软件ADINA, 研究了倾斜层状岩体地基的有限元模型, 并以云南阿海水电 站混凝土重力坝为背景, 通过调整地基垂直层面和平行层面的力学参数, 进行敏感性分析. 研究结 果表明, 复杂层状地基的力学参数变化对坝体应力和变形有明显影响, 随着坝基岩体垂直和平行层 面变形模量的改变, 坝体应力和变形相应改变.

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• ＰＣ箱梁桥三维徐变效应精细化分析

  为实现大跨 ＰＣ箱梁桥空间状态下的徐变分析，以初应变法的显式徐变理论为基础，利用有 限元软件 ＡＤＩＮＡ 的材料二次开发平台建立混凝土徐变子程序，进而建立一种徐变度数值拟合的 简化算法，以实现现有混凝土徐变预测模型与三维徐变分析的有机融合。以重庆江津长江大桥为 例，通过实体模型与杆系模型的对比分析，研究箱梁剪力滞徐变耦合效应。结果表明：箱梁剪力滞 效应对短期弹性变形影响较小（相差２．９％），但对长期徐变变形影响显著，较梁单元模型增大了 ２４．５％。

  2024-12-12 iGeo

• LNG储罐穹顶施工应力监测和数值模拟对比分析

  选取16万立方米LNG储罐穹顶为研究对象，应用光纤光栅监测设备对LNG储罐穹 顶施工应力进行监测，同时应用ADINA有限元软件模拟混凝土施工过程，与监测结果进行比较 分析。结果表明：应力大致呈现先增加再减小的趋势，测点的最大拉或压应力出现在混凝土浇 筑后30～50 h之间，浇筑部位混凝土的径向应力较小。

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